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在含硫污水汽提各项控制参数中，与原料水的浓度、汽提蒸汽负荷作相应变化的是()。
A.塔底温度
B.塔顶温度
C.操作压力
D.侧线抽出比
已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94MPa，再热蒸汽温度t2=603℃，再热蒸汽入口温度t0=370℃，给水温度tgs=296℃，省煤器出口水温度tsm=320℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 296 | 94 | 5.075 | 590.8 | 310 | 89 | 5.305 | 567.6 |
| 300 | 92 | 5.135 | 584.5 | 315 | 87 | 5.405 | 558.7 |
| 305 | 91 | 5.216 | 576.2 | 320 | 85 | 5.517 | 549.4 |
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力，p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度tf=422℃，再热蒸汽压力：p2=4.05MPa，再热蒸汽温度t2=569℃，再热蒸汽入口温度t0=306℃，给水温度tgs=278℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 278 | 100 | 4.883 | 614.0 | 310 | 88 | 5.362 | 563.8 |
| 280 | 99 | 4.905 | 611.3 | 320 | 85 | 5.594 | 545.2 |
| 290 | 95 | 5.030 | 596.9 | 330 | 81 | 5.896 | 525.4 |
| 300 | 92 | 5.179 | 581.0 |
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94MPa，再热蒸汽温度t2=603℃，再热蒸汽入口温度t0=370℃，给水温度tgs=296℃，省煤器出口水温度tsm=320℃，已知条件列于下表，计算该压力下过热器中工质加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
27.4MPa锅炉的过热器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 440 | 30 | 6.517 | 127.4 | 530 | 32 | 3.585 | 104.6 |
| 450 | 30 | 5.776 | 120.5 | 540 | 33 | 3.477 | 104.6 |
| 460 | 30 | 5.239 | 115.6 | 550 | 33 | 3.383 | 104.8 |
| 470 | 30 | 4.831 | 112.0 | 560 | 33 | 3.302 | 105.1 |
| 480 | 30 | 4.509 | 109.4 | 570 | 34 | 3.231 | 105.6 |
| 490 | 31 | 4.249 | 107.6 | 580 | 34 | 3.168 | 106.2 |
| 500 | 31 | 4.036 | 106.2 | 590 | 34 | 3.113 | 106.9 |
| 510 | 31 | 3.859 | 105.4 | 600 | 35 | 3.064 | 107.6 |
| 520 | 32 | 3.711 | 104.8 | 605 | 35 | 3.041 | 108.0 |
16当1kg水完全变成蒸汽后，其体积要增大约()倍，破坏力极大。钢水、铁水、钢渣以及炼钢炉炉底的熔渣都是高温熔融物，与水接触就会发生爆炸。
A.500
B.1000
C.1500
在图a电路中，设元件参数为给定，试分析在两个电源共同激励时的响应I2、Uab与各个电源单独激励时的关系。
