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附图所示，是采取再热措施的蒸汽动力循环的T-s图，各点的状态参数均已知，用各点的状态参数表示循环的吸热量q1=______；循环的热效率ηt=______。
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某化工厂有一股高温气体(压力不高，可视为理想气体)，流率m=500kmol·h-1，其原先的温度T1=1200K，因工艺需要，将它降温到T2=600K，其间释放的热量正好由锅炉产生水蒸气，并用来产生动力。动力循环如上题附图所示。求该过程高温气体的理想功Wid，蒸汽的产量G，总的实际功Wac，损耗功WL和热力学效率ηa。已知：h1=170kJ·kg；h2=3400kJ·kg-1；h3=2500kJ·kg-1。
A.蒸汽中间再热压力越高，循环效率越高
B.蒸汽中间再热压力为某一值时，循环效率越高
C.汽轮机终湿度最小时，相应的蒸汽中间压力使循环效率最高
D.汽轮机相对内效率最高时，相应的蒸汽中间压力使循环效率最高
稳压管电路如附图2.6所示，已知稳压电压UZ＝6V，允许功耗PZM＝180mW。试回答：
(1) 当RL＝1kΩ,时，Uo＝？IL＝？IZ＝？
(2) 当RL＝50kΩ,时，Uo＝？IL＝？IZ＝？
(3) 当RL＝50kΩ,时，仍保持稳压电路正常工作，须采取什么措施？
试将如图10-49所示的蒸汽再热循环的状态点1、2、3、4、5、6及循环画在T-s图上。假设各状态点的状态参数已知，填空：
q1=______；T1=______；
q2=______；T2=______；
ω0=______；ηt=______。
如下图所示，一废热利用的制冷装置，工作介质为氟里昂R-12，其中气轮机的输出功恰好用于驱动压缩机。饱和气体经压缩机压缩后和经气轮机膨胀后的气体混合后，进入冷凝器冷却，由于冷凝器的设计存在缺陷，导致冷凝能力不足，只能将混合工质冷却至40℃、干度为0.25的湿蒸气，然后分成两股流体，一股饱和液体进入蒸汽动力循环，剩余的湿蒸气
参与制冷循环，不计泵功大小。试：
| R-12的有关热力性质表 | |||||
| t/℃ | p/kPa | h'/(kJ/kg) | h"/(kJ/kg) | s'/(kJ/(kg·K)) | s"/(kJ/(kg·K)) |
| -26.0 | 120 | 176.2 | 340.8 | 0.909 | 1.575 |
| 40.0 | 960 | 239.0 | 268.0 | 1.132 | 1.546 |
| 94.0 | 3000 | 302.6 | 377.7 | 1.313 | 1.517 |
| R-12的其它状态点热力参数 | |||
| p/kPa | t/℃ | h/(kJ/kg) | s/[kJ/(kg·K)] |
| 3000 | 120.0 | 407.0 | 1.594 |
| 960 | 52.0 | 378.1 | 1.575 |
| 960 | 61.0 | 384.43 | 1.594 |
A.0.11
B.0.36
C.0.51
D.0.86
A.提高蒸汽动力循环的效率
B.提高排气干度
C.补偿蒸汽损耗
D.降低过热器出口压力
如图10-50所示的一级抽汽回热(混合式)蒸汽理想循环，水泵功可忽略。试：
写出与图上标出的状态点符号相对应的焓表示的抽汽系数αA，输出净功ωnet，吸热量q1，放热量q2，热效率ηt及汽耗率d的计算式。
| 表1 燃气-蒸汽动力联合循环各点状态参数 | |||||||||
| 状态参数 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 压力p/MPa | 0.1 | 0.8 | 0.8 | 0.1 | 0.1 | 3.5 | 3.5 | 0.004 | 0.004 |
| 温度t/℃ | 30 | 1050 | 200 | 400 | |||||
| 焓h/(kJ/kg) | 3224.2 | ||||||||
| 熵s/[kJ/(kg·K)] | 6.8443 |
| 表2 饱和水和饱和蒸汽热力性质表 | |||||||
| p/MPa | ts/℃ | v'/(m3/kg) | v"/(m3/kg) | h'/(kJ/kg) | h"/(kJ/kg) | s'/[kJ/(kg·K)] | s"/[kJ/(kg·K)] |
| 0.004 | 28.95 | 0.0010041 | 34.796 | 121.30 | 2553.45 | 0.4221 | 8.4725 |
器排出2MPa的饱和水(如图所示)。若进入加热器的热水质量流量为20kg/s，确定抽汽量。
