某锅炉汽包如图所示,已知平均直径D0=150mm,壁厚t=35mm,内压p=3.4MPa,总自重600N,且可简化为均布载荷。1)试用
某锅炉汽包如图所示,已知平均直径D0=150mm,壁厚t=35mm,内压p=3.4MPa,总自重600N,且可简化为均布载荷。1)试用微元体表示出危险点的应力状态;2)若材料为20号钢,σs=200MPa,取安全系数ns=2,试校核其强度。(提示:惯性矩可引用薄圆环结果,)
关键提示:注意可能危险点及其应力状态分析。
某锅炉汽包如图所示,已知平均直径D0=150mm,壁厚t=35mm,内压p=3.4MPa,总自重600N,且可简化为均布载荷。1)试用微元体表示出危险点的应力状态;2)若材料为20号钢,σs=200MPa,取安全系数ns=2,试校核其强度。(提示:惯性矩可引用薄圆环结果,)
关键提示:注意可能危险点及其应力状态分析。
已知某台1025t/h锅炉BRL工况的高温过热器烟气入口温度为θ1=799℃,烟气出口温度为θ2=744℃。片数n=76,直径φ51×4炉膛烟气量为7.4362m3/kg(燃料)(标准状态下),锅炉的燃料消耗量为125.11t/h。炉膛的宽度为a=13.335m,高温过热器高度hgw-gr=10.279m。试计算高温过热器的平均烟气流速。
已知某台1025t/h锅炉BRL工况的高温再热器烟气入口温度为θ1=886℃,烟气出口温度为θ2=811℃。片数n=58,直径φ60×4炉膛烟气量为7.3205m3/kg(燃料)(标准状态下),锅炉的燃料消耗量为125.11t/h。炉膛的宽度为a=13.335m,高温再热器高度hgw-zr=12.0m。试计算高温再热器的平均烟气流速。
采用两个不同直径的精密钢球测量内圆锥的锥角,如图所示。已知测得两钢球的直径D0=26.7mm,d0=25.4mm,且还测得大球距大径端面距离h=5.3mm。小球距大径端面距离H=15.7mm,试计算该内圆锥锥角。
已知某台1025t/h锅炉BRL工况的中温再热器烟气入口温度为θ1=1021℃,烟气出口温度为θ2=893℃。片数n=29,直径φ60×4炉膛烟气量为7.23381m3/kg(燃料)(标准状态下),锅炉的燃料消耗量为125.11t/h。炉膛的宽度为a=13.335m,中温再热器高度hzw-zr=13.4m。试计算中温再热器的平均烟气流速。
已知某台1025t/h锅炉BRL工况的后屏烟气入口温度为θ1=1098℃,烟气出口温度为θ2=1021℃。后屏片数n=19,直径φ54×8.5炉膛烟气量为7.23381m3/kg(燃料)(标准状态下),锅炉的燃料消耗量为125.11t/h。炉膛的宽度为a=13.335m;折焰角深入炉膛深度d1=2.80m。折焰角上沿与后墙水冷壁交点标高h2=48.261m,倾斜角度α2=35°,折焰角下沿与后墙水冷壁交点标高h1=42.163m,倾斜角度α1=50°,后屏高度hhp=15.5m。试计算后屏的平均烟气流速。
已知某台400t/h锅炉汽包长度L=14.480m,内径dn=1.400m,壁厚δ=0.080m,汽包内构件质量为汽包筒身质量的8.15%。计算该锅炉汽包的质量并对计算结果进行分析与讨论。
已知某台1025t/h锅炉BRL工况的炉膛出口温度为1100℃,炉膛烟气量为7.0891m3/kg(燃料)(标准状态下),锅炉的燃料消耗量为125.11t/h。炉膛的宽度为a=13.335m,深度为b=12.829m,折焰角深入炉膛深度d1=2.80m。后屏深入炉膛深度d2=2.072m,后屏高度hhp=15.5m,前屏4片,直径φ51×6,试计算炉膛出口处的平均烟气流速。
已知某台670t/h锅炉汽包长度L=21.0m,内径dn=1.600m,壁厚δ=0.096m,汽包内构件质量为汽包筒身质量的η=8.15%。计算该锅炉汽包的质量并对计算结果进行分析与讨论。
已知某台1025t/h锅炉汽包长度L=21.25m,内径dn=1.792m,壁厚δ=0.145m。汽包内构件重量为汽包筒身重量的η=8.15%。计算该锅炉汽包的质量并对计算结果进行分析与讨论。