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已知：空气在两种状态的参数为T1=300K，P1=0.1MPa(绝)；T2=500K，p2=0.45MPa(绝)。
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已知低压锅炉的压力p=1.3MPa，主蒸汽温度t1=300℃，给水温度tgs=105℃。计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论，其中已知条件列于下表。
1.3MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(kg·K)] |
| 105 | 268 | 4.221 | 681.2 | 150 | 183 | 4.308 | 682.6 |
| 110 | 255 | 4.228 | 682.3 | 160 | 170 | 4.336 | 680.4 |
| 120 | 232 | 4.244 | 683.8 | 170 | 160 | 4.368 | 677.4 |
| 130 | 213 | 4.262 | 684.3 | 180 | 150 | 4.404 | 673.6 |
| 140 | 197 | 4.283 | 683.9 | 190 | 142 | 4.447 | 668.8 |
氢气在管路中由断面1流向断面2，已知t1=50℃，v1=75m/s，T2=100℃，断面1和2之间外界加入热量q=7.5×105J/kg。不计阻力，求v2值。
已知，高压锅炉的压力p=9.8MPa，主蒸汽温度t1=540℃，给水温度tgs=215℃。计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论，其中已知条件列于下表。
9.8MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 215 | 126 | 4.525 | 660.8 | 260 | 103 | 4.900 | 616.3 |
| 220 | 123 | 4.555 | 657.0 | 270 | 99 | 5.033 | 602.6 |
| 230 | 118 | 4.621 | 648.7 | 280 | 95 | 5.198 | 587.1 |
| 240 | 113 | 4.699 | 639.3 | 290 | 91 | 5.409 | 569.7 |
| 250 | 108 | 4.791 | 628.5 | 300 | 86 | 5.691 | 550.2 |
已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94MPa，再热蒸汽温度t2=603℃，再热蒸汽入口温度t0=370℃，给水温度tgs=296℃，省煤器出口水温度tsm=320℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 296 | 94 | 5.075 | 590.8 | 310 | 89 | 5.305 | 567.6 |
| 300 | 92 | 5.135 | 584.5 | 315 | 87 | 5.405 | 558.7 |
| 305 | 91 | 5.216 | 576.2 | 320 | 85 | 5.517 | 549.4 |
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力，p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度tf=422℃，再热蒸汽压力：p2=4.05MPa，再热蒸汽温度t2=569℃，再热蒸汽入口温度t0=306℃，给水温度tgs=278℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 278 | 100 | 4.883 | 614.0 | 310 | 88 | 5.362 | 563.8 |
| 280 | 99 | 4.905 | 611.3 | 320 | 85 | 5.594 | 545.2 |
| 290 | 95 | 5.030 | 596.9 | 330 | 81 | 5.896 | 525.4 |
| 300 | 92 | 5.179 | 581.0 |
已知，超高压锅炉的主蒸汽压力p1=13.7MPa，主蒸汽温度t1=540℃，再热蒸汽压力p2=2.86MPa，再热蒸汽温度t2=540℃，再热蒸汽入口温度t0 =270℃，给水温度tgs=240℃，其中已知条件列于下表。计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
9.8MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 240 | 114 | 4.662 | 643.6 | 290 | 92 | 5.291 | 577.1 |
| 250 | 109 | 4.746 | 633.2 | 300 | 88 | 5.524 | 558.7 |
| 260 | 104 | 4.846 | 621.5 | 310 | 84 | 5.839 | 538.5 |
| 270 | 100 | 4.965 | 608.4 | 320 | 80 | 6.295 | 516.3 |
| 280 | 96 | 5.110 | 593.6 | 330 | 75 | 7.034 | 492.1 |
已知，亚临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=16.8MPa，主蒸汽温度t1=540℃，再热蒸汽压力p2=3.86MPa，再热蒸汽温度t2=540℃，再热蒸汽入口温度t0=280℃，给水温度tgs=270℃，已知条件列于下表。计算该压力下水蒸气热力循环过程中再热蒸汽加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
16.8MPa锅炉的再热蒸汽特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 280 | 18.96 | 3.015 | 50.23 | 420 | 25.24 | 2.325 | 60.73 |
| 300 | 19.89 | 2.777 | 50.85 | 440 | 26.10 | 2.307 | 62.88 |
| 320 | 20.81 | 2.622 | 51.92 | 460 | 26.96 | 2.295 | 65.12 |
| 340 | 21.72 | 2.516 | 53.30 | 480 | 27.81 | 2.287 | 67.42 |
| 360 | 22.61 | 2.442 | 54.93 | 500 | 28.65 | 2.283 | 69.79 |
| 380 | 23.50 | 2.389 | 56.73 | 520 | 29.48 | 2.282 | 72.21 |
| 400 | 24.37 | 2.352 | 62.88 | 540 | 30.31 | 2.283 | 74.68 |
某轴流式压气机对SO2、CO2和N2的混合物进行绝热压缩。已知初温t1=25℃，初压p1=102kPa，混合气体的质量分数为
电路如图(a)所示，已知晶体管参数为hfe=40，rbb'=300Ω，试计算：
(1)ICQ、UCEQ；
(2)、Ri、Ro。
400K甲烷气CH4(g)与500K的空气在燃烧室内完全燃烧，过量空气系数α=1.5，生成物温度为1800K，试计算燃烧1mol甲烷燃烧室与外界传递的热量。已知CH4(g)的真实摩尔热容为
Cp,m=(14.16+75.55×10-3T-18.00×10-6T2)J/(mol·K)
设空气中N2与O2的物质的量之比为3.76:1，一些物质的标准生成焓如下：
另外，一些物质从298K到1800K或到550K的焓变分别为
