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炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤，α"1=1.1；对于贫煤，α=1.15；对于褐煤，α=1.25;洗中煤，α=1.28;对于无烟煤，α"1=1.30。空气预热器烟气出口处的过量空气系数在α"1基础上增加0.25。假设，煤粉炉飞灰占灰分的质量份额afh=0.92，根据国内主要动力煤煤粉锅炉空气预热器烟气出口水露点计算结果表的数据计算贫煤燃烧在空气预热器出口处的飞灰浓度(每千克烟气中飞灰的质量)。
炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤，α"1=1.1；对于贫煤，α=1.15；对于褐煤、洗中煤，α=1.25；对于无烟煤，α"1=1.30。空气预热器烟气出口处的过量空气系数在α"1基础上增加0.25。假设，煤粉炉飞灰占灰分的质量份额afh=0.92，根据国内主要动力煤煤粉锅炉空气预热器烟气出口水露点计算结果表的数据计算无烟煤燃烧在空气预热器出口处的飞灰浓度(每千克烟气中飞灰的质量)。
炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤，α"1=1.1；对于贫煤，α=1.15；对于褐煤，α=1.25；洗中煤，α=1.28;对于无烟煤，α"1=1.30。空气预热器烟气出口处的过量空气系数在α"1基础上增加0.25。假设，煤粉炉飞灰占灰分的质量份额afh=0.92，根据国内主要动力煤煤粉锅炉空气预热器烟气出口水露点计算结果表的数据计算烟煤燃烧在空气预热器出口处的飞灰浓度(每千克烟气中飞灰的质量)。
炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤，α"1=1.1；对于贫煤，α=1.15；对于褐煤，α=1.25;洗中煤，α=1.28;对于无烟煤，α"1=1.30。空气预热器烟气出口处的过量空气系数在α"1基础上增加0.25。假设，煤粉炉飞灰占灰分的质量份额afh=0.92，根据国内主要动力煤煤粉锅炉空气预热器烟气出口水露点计算结果表的数据计算洗中煤燃烧在空气预热器出口处的飞灰浓度(每千克烟气中飞灰的质量)。
炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤，α"1=1.1；对于贫煤，α=1.15;对于褐煤、洗中煤，α=1.25;对于无烟煤，α"1=1.30。空气预热器烟气出口处的过量空气系数在α"1=基础上增加0.25。假设，煤粉炉飞灰占灰分的质量份额afh=0.92，计算无烟煤燃烧在炉膛出口处的飞灰浓度(每千克烟气中飞灰的质量)。
炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤α"1=1.1；对于贫煤α=1.15；对于褐煤、洗中煤α=1.25;对于无烟煤α"1=1.30。省煤器烟气出口处的过量空气系数在α"1基础上增加0.20。假设煤粉炉飞灰占灰分的质量份额afh=0.92，计算燃煤锅炉省煤器处的飞灰浓度(每千克烟气中飞灰的质量)。
rB=2400cA[kmol/(m3·h)]
式中，cA为液相中氧气的浓度，单位为kmol/m3。空气加入量为理论用量的1.25倍。要求邻二甲苯氧化率为16%，试计算反应体积。
数据：氧在邻二甲苯中的扩散系数DAL=1.44×10-5cm2/s，氧的溶解度系数HA=7.875×10-8kmol/(m3·Pa)，气含率εG=0.2293，液相传质分系数kL=0.07702cm/s，比相界面积a=8.574cm-1，液相密度ρL=0.75g/cm3。气膜阻力可以忽略。
已知，炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤，α"1=1.1；对于贫煤，α=1.15；对于褐煤、洗中煤，α=1.25;对于无烟煤，α"1=1.30。空气预热器烟气出口处的过量空气系数在α"1基础上增加0.25。根据完全燃烧方程式计算空气预热器烟气出口处，不同的煤燃烧生成的烟气中三原子气体含量。
已知炉膛出口处的过量空气系数，对于烟煤，α"1=1.1；对于贫煤，α=1.15；对于褐煤、洗中煤，α=1.25；对于无烟煤，a"1=1.30。根据完全燃烧方程式计算炉膛出口处，不同的煤燃烧生成的烟气中三原子气体含量。
按照玛格勒斯方程，二组分液态混合物中两个组分的活度系数r1，r2与浓度x1，x2间存在如下关系：
lnr1=[A+2(B-A)x1]
lnr2=[B+2(A-B)x2]
方程中的A和B是由实验数据确定的两个参数。现用下标1和2分别代表丙酮和氯仿，对丙酮-氯仿液态混合物测得如下数据：
x1=0.486，r1=0.813，r2=0.782
试计算当x1=0.200时，相应的丙酮和氯仿的活度系数r1，r2的值。
