空气储气箱的压力为689300N/m2,温度为60℃。从储气箱接一缩放管,管出口截面积和喉部截面积之比为2。求出口处的
空气储气箱的压力为689300N/m2,温度为60℃。从储气箱接一缩放管,管出口截面积和喉部截面积之比为2。求出口处的压力、速度和马赫数。
空气储气箱的压力为689300N/m2,温度为60℃。从储气箱接一缩放管,管出口截面积和喉部截面积之比为2。求出口处的压力、速度和马赫数。
用含量为3%(质量分数)的烧碱溶液在鼓泡塔中于40℃等温下吸收空气中的二氧化碳。空气中二氧化碳含量为0.04%(摩尔分数),处理的空气量为23.5kmol/h,要求净化率达94%,碱液用量为21.59m3/h,密度为1.03g/cm3。塔顶压力为1.013×105Pa,试计算鼓泡塔的直径和塔内气液混合物的高度。
数据:反应对二氧化碳(A)和氢氧化钠(B)均为1级,速率常数为7.75×106cm3/(mol·s),DAL=1.2×10-5cm2/s,kG=1.036×10-8mol/(m2·s·Pa),kL=7.75×10-3cm/s,HA=2.753×10-8mol/(cm3·Pa)。当uG=18cm/s时,a=18.6cm-1,其他流速下可按推算。
乙烷(C2H6)与丙烷(C3H8)的混合物,储于如图11-2所示的气缸中。活塞与重物的重量恰好能维持气缸内压力为3.5MPa,初态时活塞被挡块挡着,这时气缸容积为0.6m3,混合物的温度为30℃,压力为70kPa,乙烷的摩尔分数为0.20。有一乙烷的输气管道,管内乙烷的温度为30℃,压力为7MPa。管道通过阀门可与气缸连通。现打开阀门并卸去挡块,乙烷就充入气缸。当气缸内温度达到65℃,乙烷的摩尔分数为0.60时,才把阀门关闭。周围环境温度为30℃。
在气-固相催化反应本征动力学实验中,向一连续反应器内装入质量为m1的催化剂(填充层高h1),保持温度、压力、进口物料组成不变,改变反应物A的进料摩尔流速qnA0,测定相应的反应率xA,得到xA-m/qnA0曲线。在同一反应器内装入质量为m2(填充层高度为h2)的催化剂,在同样的温度、压力和进口物料组成的条件下得到另一条xA-m/qnA0曲线(见图)。简要回答以下问题:
为除去H2气中少量O2杂质,用装有Pt/Al2O3催化剂的脱氧器进行以下反应
2H2+O2→2H2O
O2的反应速率可按下式计算:
式中,pA为O2的分压,单位为Pa。脱氧器催化剂床层空隙率ε=0.35,气体的质量速度G=1250kg/(m2·h),催化剂的颗粒直径dP=1.86cm,外表面积am=0.5434m2/g。
现测得脱氧器内某处气相压力为0.1135MPa,温度373K,各气体体积分数为H296%,O24.0%。试判断该处条件下,相间的传质、传热阻力可否忽略不计(不考虑内扩散阻力)?
在本题条件下O2扩散系数为0.414m2/h,混合气体黏度1.03×10-5Pa·s,密度0.117kg/m3,反应热2.424×105J/mol,相间传热系数2.424×106J/(m2·h·K)。
一内燃机采用正辛烷气(C8H18(g))为燃料。燃料和空气(为理论空气量的200%)进入内燃机时的温度为25℃,压力为101.325kPa。燃烧产物排出内燃机时的温度为600K,压力为101.325KPa。若内燃机的散热损失为232000J/mol(燃料),试求每摩尔燃料流过内燃机所作的有用功。已知:
颗粒外表面温度与浓度
在Al2O3为载体的Ni催化剂上进行苯气相加氢反应
C6H6+3H2→环-C6H12
催化剂为球形颗粒,直径为8mm,颗粒密度为0.9g/cm3,堆积密度为0.6g/cm3,反应物的质量流速为1500kg/(m2·h)。已知在反应器中某处反应物组成为1.2%C6H6,92%H2及6.8%环-C6H12气体温度为180℃,压力为0.10133MPa,反应速率为0.0195mol环-C6H12/(g(cat)·h)。试估算该处催化剂外表面温度及C6H6的浓度。
已知在给定温度、压力、混合气组成时气体的物理性质如下:
C6H6的扩散系数0.678cm2/s,气体混合物导热系数为0.7322kJ/(mol·℃),混合气体黏度为1.161×10-5Pa·s,混合气体平均热容为37.24kJ/(mol·℃),反应热为
(-△H)=213384J/mol。
A.加热炉的出口温度控制系统中的燃料油调节阀
B.锅炉汽包的给水调节阀
C.液体储槽的出水调节阀(工艺要求液位不要过低)
D.某储罐的压力控制系统的人口调节阀(工艺要求储罐压力不要过高)