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初态压力为p1，温度T1为298K，体积V1为5L，1mol的理想气体，其等压热容为5R/2，经历如下可逆变化：
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某密闭容器内盛有某气体，其初态p1=2.5MPa，T1=400K，压缩因子Z1=0.80，因工艺上的需要，现将该容器内的气体加热，加热后的终态为p2=2.93MPa，T2=500K，压缩因子Z2=0.75，求该加热过程每摩尔气体吸收的热量Q(J·mol-1)。
已知：
A.终态体积
B.终态熵
C.过程吉布斯能变化
D.过程焓变
A.0
B.RT1ln(p1/p0)
C.cpln(p1/p0)
D.RT1ln(p0/p1)
A.30396Pa
B.20295Pa
C.5066Pa
求用简单林德循环制1kg液态空气所消耗的能量，其操作条件如下： (1)初态温度为288K，压缩后的终压力5．065MPa； (2)初态温度为288K，压缩后的终压为20．26MPa； 上述两种情况都膨胀到0．1013MPa，不考虑冷损失及温度损失，空气视为理想气体。
在凝固点Ti，pi的水充满在一个高强度的钢瓶中，现使其温度下降到Tf，压强升高到pf，证明凝固的水百分比为
式中，v"i、v"f为1mol水在初态和终态的体积；v'f为1mol冰在终态的体积。又问在什么条件下y可写成
式中，α"、κ"分别是水的膨胀系数和压强系数。
用简单林德循环使空气液化。空气初温为17℃，节流膨胀前压力p2为10MPa，节流后压力p1为0.1MPa，空气流量为0.9m3·h-1(按标准状态计)。求
乙烷(C2H6)与丙烷(C3H8)的混合物，储于如图11-2所示的气缸中。活塞与重物的重量恰好能维持气缸内压力为3.5MPa，初态时活塞被挡块挡着，这时气缸容积为0.6m3，混合物的温度为30℃，压力为70kPa，乙烷的摩尔分数为0.20。有一乙烷的输气管道，管内乙烷的温度为30℃，压力为7MPa。管道通过阀门可与气缸连通。现打开阀门并卸去挡块，乙烷就充入气缸。当气缸内温度达到65℃，乙烷的摩尔分数为0.60时，才把阀门关闭。周围环境温度为30℃。
已知，超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94MPa，再热蒸汽温度t2=603℃，再热蒸汽入口温度t0=370℃，给水温度tgs=296℃，省煤器出口水温度tsm=320℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 296 | 94 | 5.075 | 590.8 | 310 | 89 | 5.305 | 567.6 |
| 300 | 92 | 5.135 | 584.5 | 315 | 87 | 5.405 | 558.7 |
| 305 | 91 | 5.216 | 576.2 | 320 | 85 | 5.517 | 549.4 |
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力，p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度tf=422℃，再热蒸汽压力：p2=4.05MPa，再热蒸汽温度t2=569℃，再热蒸汽入口温度t0=306℃，给水温度tgs=278℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 278 | 100 | 4.883 | 614.0 | 310 | 88 | 5.362 | 563.8 |
| 280 | 99 | 4.905 | 611.3 | 320 | 85 | 5.594 | 545.2 |
| 290 | 95 | 5.030 | 596.9 | 330 | 81 | 5.896 | 525.4 |
| 300 | 92 | 5.179 | 581.0 |
