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水以150 kg／h的流率，食盐以30 kg／h的流率加人如图l-35所示的搅拌槽中，制成溶液后，以120 kg／h的流率离开容器。由于搅拌充分，槽内各处浓度均匀。开始时槽内先盛有1 00 kg的新鲜水。试计算1 h后从槽中流出的溶液浓度(以食盐的质量分数表示)。
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A.2630Pa
B.2845Pa
C.3296Pa
D.3452Pa
由丙烷(1)、正丁烷(2)和正戊烷(3)组成的料液以F=100kmol/h的流率加入闪蒸室。闪蒸室的操作压力为0.30MPa，温度为45℃。料液的组成为：z1=0.1，z2=0.4，z3=0.5(摩尔分数)，试计算汽液相产品的组成和流率。
由丙烷(1)、正丁烷(2)、正戊烷(3)和正己烷(4)组成的料液以F=1000kmol/h的流率加入闪蒸室。闪蒸室的操作压力为200kPa，温度为50℃。料液的组成z1=0．30(摩尔分数，下同)，z2=0．10，z3=0．15，z4=0．45。试计算汽液相产品的组成和流率。
k=7.03×106exp(-5000/T) (min-1)
试计算催化剂用量(可忽略外扩散阻力)。
催化剂性质：比表面积为140m2/g，颗粒密度为0.9g/cm3，孔容为0.42cm3/g，曲节因子为3，床层空隙率为0.38。
反应气体的定压比热容为30J/(mol·K)，反应热等于-2990kJ/mol。
以水蒸气的拟临界温度与压力的关系(见下表)分析超临界压力锅炉的汽温调节特点。
水蒸气的拟临界温度与压力的关系
| p(MPa) | t(℃) | h(kJ/kg) | p(MPa) | t(℃) | h(kJ/kg) |
| 20 | 367.6 | 2473.89 | 50 | 455.5 | 2336.32 |
| 25 | 384.4 | 2118.1 | 55 | 465.9 | 2359.11 |
| 30 | 401.9 | 2202.48 | 60 | 475.4 | 2378.41 |
| 35 | 418 | 2757.02 | 65 | 483.8 | 2393.35 |
| 40 | 432 | 2290.28 | 70 | 491.8 | 2408.92 |
| 45 | 443.9 | 2310.4 |
| 表12-1水泵特性 | |||||||
| 型号 | 转速 (r/min) | 流量 (m3/h) | 扬程 (m) | 效率 (%) | 电机功率 (kW) | 必需气蚀余量 (m) | 质量 (kg) |
| A B C D | 1450 1350 1300 1280 | 790 612 900 800 | 32 38 28 25 | 87 83 80 81 | 110 150 120 100 | 4.8 4.9 4.5 4.2 | 709 780 680 650 |
投资第一年，H企业实现净利润20万元，该商业银行共分得现金股利10万元。
投资第二年H企业亏损150万元。
投资第一年，H企业实现净利润120万元，该金融企业并分得现金股利10万元。
投资第二年H企业亏损150万元。
于1.479MPa和35℃等温下以直径为2×10-3cm的钯催化剂在机械搅拌釜内进行丁炔二醇(B)的加氢(A)反应
CH2OH—C≡C—CH2OH+H2→CH2OH—CH===CH—CH2OH
含氢摩尔分数为80%的气体进釜流量为5000m3(标准状态)/h。进釜的液体中丁炔二醇的浓度为2.5kmol/m3，流量为1m3/h。该反应对氢及丁炔二醇均为1级。假定液相呈全混流，气相为活塞流。催化剂密度为8kg/m3，试计算丁炔二醇转化率为90%时所需的反应体积。
数据：k=5×10-5m6/(mol·s·kg)，kLaL=0.277s-1，ρb=1.45g/cm3，kLS,A=kLS,R=6.9×10-4m/s，HA=56.8cm3(液)/cm3(气)。
已知某电厂亚临界压力1025t/h锅炉燃用西山贫煤，BMCR燃煤消耗量B=135.72t/h，排烟烟气量Vy=7.9569m3/kg(标准状态下)，烟囱出口烟气温度为θyc=130℃，烟气速度为ωy=27～34m/s(见下表)。计算烟囱出口的烟气速度并确定烟囱高度H。
烟囱高度与烟气速度
| H(m) | 150 | 180 | 210 | 240 |
| ωy(m/s) | 27 | 30 | 32 | 34 |
