已知某台1025t/h亚临界压力自然循环锅炉的省煤器布置:51排3管圈,直径φ60×11,BRL工况:再热蒸汽流量Dsm=935t/
已知某台1025t/h亚临界压力自然循环锅炉的省煤器布置:51排3管圈,直径φ60×11,BRL工况:再热蒸汽流量Dsm=935t/h,省煤器入口压力19.6MPa,出口压力19.5MPa,给水温度270℃,出口水温286℃。计算壁式省煤器的质量流速和入口、出口蒸汽流速。
已知某台1025t/h亚临界压力自然循环锅炉的省煤器布置:51排3管圈,直径φ60×11,BRL工况:再热蒸汽流量Dsm=935t/h,省煤器入口压力19.6MPa,出口压力19.5MPa,给水温度270℃,出口水温286℃。计算壁式省煤器的质量流速和入口、出口蒸汽流速。
钢球磨煤机出力计算。
(4-1)
已知某台1025t/h亚临界压力自然循环锅炉BRL工况的燃煤消耗量为125.11t/h,燃烧器配有5层一次风喷嘴,4台MG350/600型磨煤机,中间储仓式热风送粉制粉系统。试计算每台磨煤机的出力并对计算结果进行分析与讨论。
已知某台1025 t/h亚临界压力自然循环锅炉布置2(n=2)台回转式空气预热器,转子直径Dn=10.32m。考虑隔板、横挡板、中心管所占据的活截面的修正系数,Kh=0.932,考虑蓄热板所占据的活截面的修正系数,Kb=0.912,空气冲刷转子的份额xk=0.333。空气预热器的入口风温t1k=50℃,一次风温t1=369.4℃,二次风温t2=361.1℃。锅炉的燃料消耗量为B=125.11t/h,理论空气量为Vo=5.69Nm3/kg。一次风率r1=16.5%,二次风率r2=83.5%。过量空气系数βky=1.2-0.05-0.06=1.09。一次风流通角度θ1=50°,二次风流通角度θ2=100°。计算空气预热器的空气质量流速和入口、出口蒸汽流速。
已知某电厂亚临界压力1025t/h锅炉燃用西山贫煤,BMCR燃煤消耗量B=135.72t/h,排烟烟气量Vy=7.9569m3/kg(标准状态下),烟囱出口烟气温度为θyc=130℃,烟气速度为ωy=27~34m/s(见下表)。计算烟囱出口的烟气速度并确定烟囱高度H。
烟囱高度与烟气速度
H(m) | 150 | 180 | 210 | 240 |
ωy(m/s) | 27 | 30 | 32 | 34 |
已知某台1025t/h汽包锅炉给水压力pgs=19.5MPa,给水温度tgs=270℃,水冷壁的压力Pww=19MPa,省煤器出口水温tsm,2=286℃,省煤器出口水压psm,2=19.0MPa。计算该锅炉的热水段高度与循环倍率的对应关系并对计算结果进行分析与讨论。
褐煤煤粉管道直径计算。
已知某台2008t/h亚临界压力锅炉配有8台S70.45型风扇磨煤机,直吹式制粉系统。一次风总流量Q1=669600m3/h。燃烧器一次风喷嘴分为4层布置在炉膛4个角。煤粉管道中的空气速度为ω=22~28m/s。计算煤粉管道的直径并对计算结果进行分析与讨论。
已知:煤的Vdaf=17%,一次风率16.5%,二次风率57%,三次风率20.21%; 一次风周界风率4.8%,三次风周界风率1.5%。风温:一次风,254℃;二次风351℃;三次风,80℃;一次风周界风351℃;三次风周界风351℃。理论空气量5.694Nm3/kg,燃煤消耗量125.11t/h,炉膛出口过量空气系数1.20。
已知某台1025t/h锅炉汽包长度L=21.25m,内径dn=1.792m,壁厚δ=0.145m。汽包内构件重量为汽包筒身重量的η=8.15%。计算该锅炉汽包的质量并对计算结果进行分析与讨论。
已知某台1025t/h锅炉低温过热器为102片,直径φ57×7,5根管子组成1片。BRL工况:过热蒸汽流量Ddgr=935-14.7-3.7=916.6(t/h),过热蒸汽入口压力19.1MPa,出口压力18.9MPa,入口蒸汽温度360℃,出口蒸汽温度402℃。计算低温过热器的质量流速和入口、出口蒸汽流速。
已知某台1025t/h锅炉的高温过热器结构如下:尺寸φ51×8;横向节距s1=171.45mm,s2=102mm;屏间辐射空间宽度A=120.45mm=0.12045m;深度B=1.122m;高度C=10.279m。计算锅炉高温过热器的有效辐射层厚度。