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一条60Hz、765kV的三相输电线为四分裂导线，导线型号为ACSR(钢芯铝绞线)，1113000cmil，45/7Bobolink，相间水平间距为14m，导线直径为3.625cm，几何均半径GMR为1.439m，分裂间距为45cm。输电线路长400km，为使计算简便，假设线路无损耗，在线路中点安装串联电容器，补偿因数为40%。当线路电压为735kV，传输功率2000MVA，滞后功率因数为0.8时，计算始端电压和电流、功率和电压调整率。
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一条60Hz、765kV的三相输电线为四分裂导线，导线型号为ACSR(钢芯铝绞线)，1113000cmil，45/7Bobolink，相间水平间距为14m，导线直径为3.625cm，几何均半径GMR为1.439m，分裂间距为45cm。输电线路长400km，为使计算简便，假设线路无损耗，补偿因数为40%，并在末端安装并联电容器。
一条60Hz、765kV的三相输电线为四分裂导线，导线型号为ACSR(钢芯铝绞线)，1113000cmil，45/7Bobolink，相间水平间距为14m，导线直径为3.625cm，几何均半径GMR为1.439m，分裂间距为45cm。输电线路长400km，为使计算简便，假设线路无损耗。利用程序lineperf求解，然后再手算一遍。当切除末端负载时，始端电压为765kV。试求：
一条60Hz、765kV的三相输电线为四分裂导线，导线型号为ACSR(钢芯铝绞线)，1113000cmil，45/7Bobolink，相间水平间距为14m，导线直径为3.625cm，几何均半径GMR为1.439m，分裂间距为45cm。输电线路长400km，为使计算简便，假设线路无损耗。利用程序lineperf求解，然后再手算一遍。线路末端发生三相短路时，始端电压为765kV。计算末端和始端电流。
一条60Hz、765kV的三相输电线为四分裂导线，导线型号为ACSR(钢芯铝绞线)，1113000cmil，45/7Bobolink，相间水平间距为14m，导线直径为3.625cm，几何均半径GMR为1.439m，分裂间距为45cm。输电线路长400km，为使计算简便，假设线路无损耗。为性能，在线路末端安装并联电容器，线路末端传输功率2000MVA，滞后功率因数为0.8，当始端电压为765kV时为保持末端电压为735kV，计算
形连接电容器的总补偿无功和单相电容，并计算补偿后线路的始端电压和电流、功率和电压调整率[提示：用教材中式(5.93)和式(5.94)计算功角和末端无功功率]。
一条60Hz、345kV的三相输电线为二分裂导线，导线型号为ACSR(钢芯铝绞线)、lll3000cmil，45/7Bluejay，导线相间水平间距为11m，导线直径为3.195cm，几何均半径GMR为1.268cm，分裂间距为45cm，每条导线电阻为0.0538Ω/km，线路电导可忽略不计。线路长150km，用π型线路模型求解ABCD系数，并利用程序lineperf和选项5检验计算结果。
计线路时，假设特征阻抗为
345kV，Zc=320Ω
500kV，Zc=290Ω
765kV，Zc=265Ω
假设线路波长为5000km，实际线路载荷能力由功率角δ=35°决定，并假设始端|VS|=1.0p.u.，末端|VR|=0.9p.u.，确定每个电压等级下的三相输电线路回路数，每个传输塔
| 电压等级的间距 | |
| 电压等级，kV | 间距，m |
| 345 | 7.0 |
| 500 | 9.0 |
| 765 | 12.5 |
试完成：
(1)选择合适的电压等级、导线尺寸和传输塔结构，用linepergui程序分析计算所选额定电压下当末端功率为3000MVA，滞后功率因数为0.8时的电压调整率和效率。为上述指定的负载条件修改程序，选择导线尺寸，使输电效率不小于94%。
(2)求包含对lineperfgui程序的所有分析的线路性能参数，并计算线路特性和所需的输电线线补偿。
一条230kV的三相输电线长80km，每相串联阻抗为z=0.05+j0.45Ω/km，每相并联导纳为y=j3.4×10-6S/km，用π型线路模型求输电线的ABCD系数，并求下列条件下的末端电压和电流、电压调整率、功率和效率：
