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用简单林德循环使空气液化。空气初温为17℃，节流膨胀前压力p2为10MPa，节流后压力p1为0.1MPa，空气流量为0.9m3·h-1(按标准状态计)。求
用一简单Linde循环，使空气液化。空气初温为300K，膨胀前的初压力为10MPa，节流后压力为0.1MPa，空气流量(标准状态下)为0.015m3·min-1。
求用简单林德循环制1kg液态空气所消耗的能量，其操作条件如下： (1)初态温度为288K，压缩后的终压力5．065MPa； (2)初态温度为288K，压缩后的终压为20．26MPa； 上述两种情况都膨胀到0．1013MPa，不考虑冷损失及温度损失，空气视为理想气体。
J·h-1。试计算各状态点的有效能，并分析能量的消耗情况。
序号 | T/K | p/MPa | m/kg·h-1 | H/kJ·kg-1 | S/kJ·kg-1·K-1 |
0 1 2 3 4 5 6 | 298 298 174 86 86 86 295 | 0.1 20 20 0.17 0.17 0.17 0.1 | 1 1 1 1 0.074 0.926 0.926 | 510.0 475.3 277.5 277.5 102.8 292.6 505.4 | 3.762 2.195 1.338 2.195 0.125 2.383 3.741 |
已知某台1025 t/h亚临界压力自然循环锅炉布置2(n=2)台回转式空气预热器，转子直径Dn=10.32m。考虑隔板、横挡板、中心管所占据的活截面的修正系数，Kh=0.932，考虑蓄热板所占据的活截面的修正系数，Kb=0.912，空气冲刷转子的份额xk=0.333。空气预热器的入口风温t1k=50℃，一次风温t1=369.4℃，二次风温t2=361.1℃。锅炉的燃料消耗量为B=125.11t/h，理论空气量为Vo=5.69Nm3/kg。一次风率r1=16.5%，二次风率r2=83.5%。过量空气系数βky=1.2-0.05-0.06=1.09。一次风流通角度θ1=50°，二次风流通角度θ2=100°。计算空气预热器的空气质量流速和入口、出口蒸汽流速。
用直径3m，炭层厚度0.7m的吸附床吸附含乙醇蒸气的空气。空气中乙醇蒸气的初始浓度ρ0=10g/m3，吸附床出口气流中残留乙醇的浓度为0.1g/m3，按吸附床整个截面计的混气速度v=12m/min，每次间歇操作的持续时间为585min。活性炭的堆积密度为500kg/m3，活性炭及混合气体的初温为294K。求因吸附热而导致的升温。
(北京航空航天大学2005年考研试题)有一高压空气罐通过一个收缩喷管向环境大气喷射空气。根据一维气动理论，当喷管出口从超音速喷气转变为亚音速喷气的瞬间，喷管出口处气流总压与环境大气压之比为p2*Pa=1．8929。试推导在此刻以前维持超音速喷气的总时间t的表达式。已知，罐内空气为完全气体，其比热比为k=1．4，气体常数为R=287．06J(kg.K)，流动无损失，罐内和流动的总温和总压是空间均匀的。罐的体积为V，罐内的总温为T*，喷气开始时罐内的总压为p1*，喷管出口面积A。
A.515.2m/s
B.213.5m/s
C.324.7m/s
D.633m/s
提高蒸汽初温后，汽轮机的排汽干度将：( )
(A)升高 (B)下降 (C)不变
(D)可能升高也可能下降
| 表1 燃气-蒸汽动力联合循环各点状态参数 | |||||||||
| 状态参数 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 压力p/MPa | 0.1 | 0.8 | 0.8 | 0.1 | 0.1 | 3.5 | 3.5 | 0.004 | 0.004 |
| 温度t/℃ | 30 | 1050 | 200 | 400 | |||||
| 焓h/(kJ/kg) | 3224.2 | ||||||||
| 熵s/[kJ/(kg·K)] | 6.8443 |
| 表2 饱和水和饱和蒸汽热力性质表 | |||||||
| p/MPa | ts/℃ | v'/(m3/kg) | v"/(m3/kg) | h'/(kJ/kg) | h"/(kJ/kg) | s'/[kJ/(kg·K)] | s"/[kJ/(kg·K)] |
| 0.004 | 28.95 | 0.0010041 | 34.796 | 121.30 | 2553.45 | 0.4221 | 8.4725 |
