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某换热通道截面如图所示,其中外侧正方形的边长为2δ1。内侧正方形的边长为2δ2,物性为常数且过程处于稳定状态,
某换热通道截面如图所示,其中外侧正方形的边长为2δ1。内侧正方形的边长为2δ2,物性为常数且过程处于稳定状态,通道内部表面温度t1保持不变,根据换热的对称性,通道外部边界处于恒壁温,有人分别用不锈钢和铜作为该导热体的材料进行实验测定,认为无论图中所示阴影部分的导热体有无内热源,其上述两种材料组成的换热通道截面的温度分布均不一样。该说法成立吗?为什么?
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某换热通道截面如图所示,其中外侧正方形的边长为2δ1。内侧正方形的边长为2δ2,物性为常数且过程处于稳定状态,通道内部表面温度t1保持不变,根据换热的对称性,通道外部边界处于恒壁温,有人分别用不锈钢和铜作为该导热体的材料进行实验测定,认为无论图中所示阴影部分的导热体有无内热源,其上述两种材料组成的换热通道截面的温度分布均不一样。该说法成立吗?为什么?
通过实验得到空气外掠一倾斜45°角的正方形柱体(图)的换热数据:
Nu | Re | Pr |
37 45 90 102 160 184 | 6000 10000 25000 40000 81000 90000 | 0.69 0.69 0.69 0.7 0.7 0.7 |
求:采用Nu=CRenPrm的关系式来整理数据并取m=1/3,试确定其中的常数C与指数n。
A.前馈控制系统
B.反馈控制系统
C.闭环控制系统
D.单回路控制系统
磁路如图所示,铁心部分用D21硅钢片制成。kFe=0.94,l1=6cm,l2=3cm,空气隙δ=2mm,铁心截面为正方形,a=b=1cm。欲使磁路磁通Φ=9×10-5Wb,求所需磁通势。(表为硅钢片的磁化特性数据表)
表11-1 D21硅钢片磁化特性数据表 (A/m)
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A.绕CD轴旋转
B.绕DE轴旋转
C.绕GH轴旋转
D.绕与线框平面垂直的O轴旋转
一个分流器如图所示。在截面1处,外涵道的横截面积为A1外=0.4m2,内涵道的为A1内=0.1m2。在截面2处,有A2外=0.35m2,A2内=0.07m2。图(a)是它的亚音速来流工况。进口截面0处的均匀亚音速来流具有总压p*和总温T*,分流截面1后方两个通道的总压恢复系数各为σ外=0.98,σ内=0.90。出口截面2处两个通道均达到临界流动,截面2后方是环境大气压pa。求:
(1)两个通道流量的比。
(2)画出到达唇口c点的流线在c点上游的走势。
图(b)是它的超音速来流工况。进口截面0处的均匀超音速来流具有总压p*和总温T*,总压恢复系数变为σ外=0.95,σ内=0.87。截面0至2之间两通道均未出现曲线激波和正激波,但出现了两道斜激波及其激波总压恢复系数σ外S、σ内S。截面2后方仍是环境大气压pa。求:
(3)两个通道流量的比。
(4)画出到达唇口c点的流线在c点上游的走势。
某压弯构件(Q235)内力为:N=3000kN,Mx=400kN·m,λx=38,其箱形截面如图所示.验算构件的局部稳定性。
一个亚音速气流轴向掺混器实验如图所示。测得入射主流在截面1处的总温、总压、流量各为、
、
。测得掺混后的均匀气流在截面3处的总温、总压、流量各为
、
、
。求入射次流在环形截面2处的总温
、速度系数λ2、总压
。图中通道截面积A1=A2,A1+A2=A3。设管理壁与气流间无摩擦,设气流定组分,定比热,并与外界无热交换(在求得气动函数后,不必算出其自变量λ的具体值,即免去查表)。
某柴油机曲轴的截面Ⅰ-Ⅰ可以认为是矩形截面,如图所示。在实用计算中,其扭转切应力近似地按矩形截面杆受扭进行计算。若b=22mm,h=102mm,已知曲轴所受扭矩为T=281N·m,求这一矩形截面上的最大切应力。