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某柴油机定容加热过程，工质的起点温度t1=637℃，终点压力p2=1.8p1，加入的热量QV=610kJ。求终点温度和汽缸中燃气的质量。取燃气的定值比热容cV=1.1kJ/(kg·K)。
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定压加热燃汽轮机装置及p-v图如图所示。已知p1=105Pa，T1=290K，T3=900K，π=p1/p1=5.5。假设工质为空气，比热容为定值，cp=1.004kJ/(kg·K)，各过程都是可逆的，试求：
(1)压缩终了的温度及压力
(2)过程中每千克空气热力学能的变化
(3)压缩每千克空气所需的功量
缸内和涡轮机中的膨胀过程看作是一个连续的绝热膨胀过程；环境空气经涡轮增压器增压后再送入气缸，因而可以把工质在增压器和气缸内的压缩过程看作是一个连续的绝热压缩过程，这样，增压后的理想热力循环如图9-4所示。已知：p1=0.1MPa，T1=300K，ε=20，q23=250kJ/kg，q34=250kJ/kg。试求循环的热效率并与相应的混合加热循环热效率作比较。
已知，高压锅炉的压力p=9.8MPa，主蒸汽温度t1=540℃，给水温度tgs=215℃。计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论，其中已知条件列于下表。
9.8MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 215 | 126 | 4.525 | 660.8 | 260 | 103 | 4.900 | 616.3 |
| 220 | 123 | 4.555 | 657.0 | 270 | 99 | 5.033 | 602.6 |
| 230 | 118 | 4.621 | 648.7 | 280 | 95 | 5.198 | 587.1 |
| 240 | 113 | 4.699 | 639.3 | 290 | 91 | 5.409 | 569.7 |
| 250 | 108 | 4.791 | 628.5 | 300 | 86 | 5.691 | 550.2 |
已知低压锅炉的压力p=1.3MPa，主蒸汽温度t1=300℃，给水温度tgs=105℃。计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论，其中已知条件列于下表。
1.3MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(kg·K)] |
| 105 | 268 | 4.221 | 681.2 | 150 | 183 | 4.308 | 682.6 |
| 110 | 255 | 4.228 | 682.3 | 160 | 170 | 4.336 | 680.4 |
| 120 | 232 | 4.244 | 683.8 | 170 | 160 | 4.368 | 677.4 |
| 130 | 213 | 4.262 | 684.3 | 180 | 150 | 4.404 | 673.6 |
| 140 | 197 | 4.283 | 683.9 | 190 | 142 | 4.447 | 668.8 |
已知中压锅炉的压力p=3.9MPa，主蒸汽温度t1=450℃，给水温度tgs=150℃。计算该压力下省煤器中水的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论，其中已知条件列于下表。
3.9MPa锅炉的省煤器工质特性参数
| (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | Cp [kJ/(kg·K)] | λ×103 [W/(m·K)] |
| 150 | 183 | 4.299 | 684.4 | 200 | 135 | 4.481 | 665.4 |
| 160 | 171 | 4.326 | 682.3 | 210 | 128 | 4.535 | 658.8 |
| 170 | 160 | 4.357 | 679.4 | 220 | 122 | 4.598 | 651.2 |
| 180 | 151 | 4.393 | 675.6 | 230 | 116 | 4.673 | 642.5 |
| 190 | 142 | 4.434 | 670.9 | 240 | 111 | 4.761 | 632.5 |
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94MPa，再热蒸汽温度t2=603℃，再热蒸汽入口温度t0=370℃，给水温度tgs=296℃，省煤器出口水温度tsm=320℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下水冷壁工质的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
27.4MPa锅炉的水冷壁工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 330 | 82 | 5.788 | 530.1 | 390 | 47 | 30.519 | 363.9 |
| 340 | 78 | 6.150 | 509.8 | 400 | 34 | 23.598 | 241.8 |
| 350 | 74 | 6.661 | 488.6 | 410 | 31 | 13.012 | 180.3 |
| 360 | 70 | 7.474 | 465.9 | 420 | 30 | 9.454 | 153.2 |
| 370 | 65 | 8.946 | 440.3 | 430 | 30 | 7.624 | 137.5 |
| 380 | 58 | 12.559 | 408.1 | 434 | 30 | 7.120 | 133.0 |
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=25.4MPa，主蒸汽温度t1=571℃，分离器蒸汽温度tf=422℃，再热蒸汽压力p2=4.05MPa，再热蒸汽温度t2=569℃，再热蒸汽入口温度t0=306℃，给水温度tgs=278℃，已知条件列于下表。计算该压力下水冷壁工质的加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
25.4MPa锅炉的水冷壁工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 340 | 77 | 6.310 | 504.5 | 390 | 33 | 35.633 | 268.9 |
| 350 | 73 | 6.921 | 482.4 | 400 | 30 | 14.136 | 177.2 |
| 360 | 68 | 7.972 | 458.6 | 410 | 29 | 9.731 | 147.6 |
| 370 | 63 | 10.204 | 430.5 | 420 | 29 | 7.694 | 131.8 |
| 380 | 54 | 19.454 | 394.5 | 422 | 29 | 7.409 | 129.5 |
已知超临界压力锅炉的主蒸汽压力p1=27.4MPa，主蒸汽温度t1=605℃，分离器蒸汽温度tf=434℃，再热蒸汽压力p2=5.94MPa，再热蒸汽温度t2=603℃，再热蒸汽入口温度t0=370℃，给水温度tgs=296℃，省煤器出口水温度tsm=320℃。其中已知条件列于下表，计算该压力下再热器中工质加热过程的Pr并对计算结果进行分析与讨论。
27.4MPa锅炉的再热器工质特性参数
| t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] | t (℃) | u×10-6 [kg/(m·s)] | cp [kJ/(kg·K)] | λ×10-3 [W/(m·K)] |
| 370 | 23 | 2.696 | 59.0 | 510 | 29 | 2.369 | 72.7 |
| 390 | 24 | 2.596 | 60.5 | 530 | 30 | 2.359 | 75.1 |
| 410 | 25 | 2.523 | 62.2 | 550 | 31 | 2.353 | 77.5 |
| 430 | 26 | 2.471 | 64.1 | 570 | 32 | 2.349 | 80.0 |
| 450 | 27 | 2.432 | 66.1 | 590 | 32 | 2.348 | 82.6 |
| 470 | 27 | 2.404 | 68.2 | 600 | 33 | 2.348 | 83.8 |
| 490 | 28 | 2.384 | 70.4 | 603 | 33 | 2.348 | 84.2 |
